罗茨风机超压爆炸事故：三叶罗茨鼓风机出口堵住会怎样？爆炸的可能性极小！三叶罗茨鼓风机出口被堵住会出现什么样的情况？锦工风机可以大声的对大家说：不会发生爆炸的情况，因为出口被堵住电机会直接烧毁，爆炸是不可能的，这辈子是不可能了，只能烧坏电机这个样子，(*^__^*) 嘻嘻……罗茨鼓风机出口阻塞，这样的一种情况是有发生过的案例，客户使用罗茨鼓风机时，因前方管道阻塞，导致三叶风机超压，后面就出现了电机烧坏的情况了，三叶罗茨鼓风机出口阻塞还会伴随有咋样的情况呢？

　　罗茨鼓风机会安装压力表，到前方管道阻塞时，罗茨鼓风机处于超压的状态，压力表自然会表现超压的情况，这是最为直接的表象，在使用罗茨鼓风机时，假如发现这样的情况，我们肯定及时进行停机处理，将管道疏通之后在进行风机运行。

　　超压时，多伴随此现象，很容易理解，罗茨风机强制输送气体，当压力过大压缩的气体会释放出更多的热量，造成风机温度过高的现象，罗茨鼓风机的出口不阻塞，有时我们将闸阀开的不到位，造成超压，风机也会出现温度过高的情况。

　　出口管道阻塞，罗茨鼓风机电机烧毁，可能只需要1分钟的时间，极短的时间内，电机就会被烧毁，烧毁之后，只能进行电机的更换，如果机头没有被打坏的情况下。

　　出口阻塞，风机压缩进入的气体无法排除，只能与叶轮相互作用，导致风机叶轮倒转，这也是电机烧坏的原因之一，叶轮倒转传动这电机倒转，相互反作用下，电机就烧坏了。

　　有些风机的叶轮质量不合格，电机没有被烧坏，可能叶轮会被打坏，叶轮被打坏之后，瞬间抱死，皮带打滑，整个设备不能工作。

　　三叶罗茨鼓风机出口阻塞，和逆止阀装反是一样的道理，风机没有办法进行气体输送，只能憋气，到一定的限度导致别的问题的产生，如果我们的罗茨鼓风机曾今出现过这样的现象，我们应该对风机和电机进行全方位检查，如：叶轮的完整度、齿轮的完整度、电机的健康度、风机的间隙、叶轮的平衡度，都有必要进行仔细检测。如果您有罗茨鼓风机维修，或者采购问题，能联系我们的官方客服热线

　　1 循环水加药造成空分板式换热器冻堵一、事故时间： 2001 年10月2日

　　2001 年10 月2日上午 8∶30，1000 ｍ3/ ｈ空分设备切换系统切换声音突

　　根据运行参数，判断为第一组板翅式换热器发生堵塞，打开系统吹 -5阀，吹出不少水，于是确定为板翅式换热器带水冻堵。为了不影响生产， 把切换时间调整

　　2004 年10月6日15 ：02，正在吸附的 2# 分子筛出口 CO2含量突然飞速增加，很快满量程 100ppm；膨胀机转速由 28000r/min 降到 21100 r/min；主换热器热端温差急剧扩大，由 0.6 ℃扩大到 10℃。此时，空冷塔液位达到 2000mm ，回水阀 LCV1101开度只有 5% 。由此判断分子筛进水并

　　已经蔓延至主换热器。于是，立刻进行以下操作： 1、停冷却水泵、冷冻水泵； 2、关空气进冷箱总阀 HV101 ，同时停空压机； 3、暂停分子筛程序； 4、停膨胀机。打开 V1104 、 V1223 、V1225 阀排水。

　　16： 00，打开 2# 分子筛纯化器上下人孔盖，发现上部有水浸过痕迹，下部浸泡在水中。打开 1# 分子筛纯化器上下人孔盖，发现分子筛干燥，无水浸

　　痕迹。由此可见，正在使用的 2# 分子筛纯化器进水， 1# 分子筛纯化器没有受一定的影响。一直到晚上 19：30才把水排尽。

　　更换空冷塔液位差压变送器。安装好后，开启各台水泵，确认空冷塔液位计工作正常， LCV1101 阀工作正常。同时，我们将报警值改为 1000mm ，联锁值改为 1700mm ，并加上液位与进冷箱总阀 HV101联锁，将事故对设备的损害降到最低程度。并进行联锁实验， 确认联锁动作正

　　2 6000m3 ／h 空分设备分子筛受冲击的分析及处理一、事故时间： 1997 年12月21 日

　　在分子筛吸附器空气人口阀 V1202( 或 V1201) 增设了 DN50的手动旁通阀。在向分子筛 吸附器送气时先开旁通阀，等压力平衡后再打开

　　入口阀 V1202( 或 V1201) 阀，以免分子筛突然升压撞击而破碎。 (2) 严格

　　对冷箱系统来进行回温。 2010 年4月 24日装置重新再启动，对冷箱系统进行

　　常提升。疑为氮气通道逆向进水致通道堵塞。 2010 年6月18日氮气通道

　　1）氮气出上塔进过冷器前取样管 Φ10mm 铝管焊接口完全断裂，该管处于氮气管道冷补偿的水平管段正上方，距塔顶约 10m ，且上部没有保护角钢。

　　3）冷箱内管道支架近 80% 变形严重，且有部分支架脱落，系统开停比较频繁，整个冷箱内部因硬力造成较大伤害。

　　冷箱内存在整袋珠光砂。由于该管道的断裂， 断裂口周围的珠光砂在重力以及数次开停造成的系统内部气体流动造成的虹吸作用下， 从断裂口处进入大量珠光砂进入水

　　平管内，在下次开车后被正流气体携带进入过冷器，在过冷器上封头形成高约 600mm 的珠光砂层，氮气通道基本完全封闭。

　　1996 年7月18日，哈尔滨 XX 厂空分分厂当班人员听到一声闷响，接着主冷凝器（以下简称“主冷”）液位全无、下塔液位上升，氧、氮不合格，现场有少量珠光砂从冷箱里泄了出来。断定为主冷爆炸。后经主冷生产厂商切开主冷发现上塔塔板全部变形， 主冷四个单元中有一个单元局部烧熔，爆炸切口有碳黑，另一个单元发生轻微爆炸，下塔有一块

　　前工艺指标未发现异常，主冷液位控制在 2500~2900mm ，主冷处于全

　　1）空分设备吸风口应该远离碳氢化合物杂质散发源，加强对空气监测。（2）防止硅胶和二氧化碳进入分馏塔，加强操作管理，缩短吸附器

　　开启 A# 空压机，约 10分钟， A# 机声音异常，油压回零。停车后拆检，

　　2008 年6月25 日凌晨 4时 22分左右，七号氧调压站发生氧气管道燃爆事

　　的氧气管道恢复运行，送炼钢管网。 12时20分，氧气调度室通知 I 台氧

　　15时55分在 A 点化验结果含氧量 97% 。16时15分左右，班长王某通知班员曾某、 黄某一起前往万立制氧机区域大门口，并安排曾、黄二人上氧气主管道阀门操作平台，

　　检查 19# 阀门的开度，并要求将操作 19# 阀门的 F 型扳手从阀门上拿下

　　未经允许擅自将系统压力从 2.14 MPa 升到 2.65MPa，导致管道内压力波

　　安阳钢铁集团公司信阳钢铁公司 KDON—1500 ／1500 —Ⅲ型制氧机系

　　安阳钢铁集团公司信阳钢铁公司 KDON—1500 ／1500 —Ⅲ型制氧机系

　　根据有关现象怀疑液空吸附器泄漏， 停车检查，发现两个硅胶排放口法兰漏， 处理好后，进行大加温，然后重新启动。

　　启动后运行至第二阶段时，发现氧液化器阻力增大，有冻堵的现象，随即板翅式换热器氧通道也被冻堵。

　　下塔产生液空， 液空节流进上塔，上塔底部液面至 1．6米时，启动液氧泵，主冷开始工作， 空气大量进塔，下塔阻力由 4kPa 增至 lOkPa，但上塔底部阻力一直满表 ( 大于 25kPa)，主冷氧侧压力达 0．07MPa，居高不下，不久上塔底部液位急剧下降，只得开大旁通阀，加大回流量，以维持液氧泵运转。此时，主冷氧侧压

　　力降至 0．03kPa，下塔阻力降至 4kPa，进塔空气量减少，主冷停止工作，上塔阻力仍满表， 再过不久，上塔底部液位又涨高， 主冷恢复工作，但不久主冷又停止工作， 约4分钟波动一次， 这是典型的上塔液悬现象，因处于开车阶段，主冷液位低，所以对下塔工况影响较大。

　　开车至此，感觉问题严重，无法运行下去。首先，板翅式换热器中部温度紊乱，无法调整，说明氧通道仍堵塞；其次，上塔底部塔板堵塞，严重液悬。对于塔板堵塞物，要么是冰、干冰，要么是硅胶粉末等杂质。

　　进水是加温空气带水造成的。进入 6月份以来信阳地区高温多雨，气温高达 36℃，空气中水分含量很大。根据计算， 36℃时空气的含水量要比 30℃时多出 30％。而这次大加温仍按常规加温 13小时，实际上已超过干燥器有效上班时间， 这样大量高温含有水分的空气进入空分系统， 温度降低后， 水分不断析出积聚在塔板上、换热器和氧液化器通道翅片上。开车进入第二阶段，预冷

　　3、增加冷箱密封气 ( 原设计有但没安装 )，以防止珠光砂结冰增加冷损 (这

　　2000 年1月18日河北省临漳县兴达制浆有限公司一台 25m3 蒸球出浆管

　　2000 年1月17日8时，蒸球车间 2名操作工上班后与二楼切草人员配合开

　　始给 3号蒸球内加料，下午 1时30分加料完毕，开始送汽。约 1个半小时

　　后，球内压力达到 0.6MPa 开始保压正常运行，同时，由于 2号蒸球内出

　　料口堵塞，生产安全技术员，维修工，操作工等 3人正在现场维修 ;17 时

　　4台25M3 蒸球及伸缩节均由原邯郸市造纸厂搬迁安装， 使用前未按规定由劳动部门锅炉能承受压力的容器检验机构进行检测验证，并按规定输移装手续。

　　1988 年8月4日，山东 xx 化肥厂空分工段按计划于上午停车检修膨胀机。

　　空压机一段 Dg10 排油阀接近全开 (差1／3圈)，二段、三段 Dg10 排油阀

　　处于全关位置， 1号油水分离器 Dg10 排污阀全开， 2号油水分离器 (爆

　　炸)Dg10 阀门接近全关 (差 1／4圈) ，油水分离器前送尿素系统空气管上

　　Dg1O 阀门开度为 1／8圈， 2号油水分离器出口管通向 1号、 2号纯化器

　　全阀进行起跳试验，压力为 5．7MPa 时开始泄漏， 5．9MPa 时起跳。

　　3．8mm ，最厚处 7．9mm( 此系爆炸后数据，爆炸前比此数据可能稍厚

　　高工作压力为 5．39MPa，1971 年投入到正常的使用中，至事故发生时已使用了 17

　　离器漏气，并进行了补焊， 共补焊了 12 个点，补焊质量不符合技术标准。

　　机，并利用 1段、2段、3段排油阀进行升压调节，当压力升至 1．96MPa时，操作工就离开了现场。经事故后检查， 2段、 3段排油阀全关，此时空压机只向尿素系统供压力 1．96MPa，流量仅为 16Nm3 ／h 的压缩空气，能够排气泄压的仅有 1段排油阀和 1号油水分离器排污阀 ( 经检查 1号分离器底部堵塞，造成排污不畅通 ) 。但空压机铭牌打气量为 300Nm3 ／h，在上述阀门开关情况下，不能使压力稳定在 1．96MPa，由于判断有误，以为压力已经稳定在 1．96MPa。当其离开现场后，压力仍继续上升，导致超压，安全阀起跳，空压机电机声音异常，直至爆炸。

　　2006 年01月08 日01:32 ，贵州水钢氧气厂三号制氧机空分塔在检修过程

　　当日上午记者赶到现场， 只见上百名民工围在水钢氧气厂大门口焦急的等待亲属的消息， 距离大门百余米远处的三号制氧机空分塔前，雪白的珠光砂小山般堆了 4、5米高。

　　据生还者龙中权介绍，当天上午 9点30分左右，近百民工在现场作业，一些人用工具掏塔内杂物，一些人将掏出来的杂物用包装袋进行包扎，“轰隆”的一声巨响后， 白色粉尘喷泄而出， 将来不及逃生的民工掩埋在里面，幸存民工则四处逃窜。

　　据现场负责抢险的水钢安全处负责的人介绍，截止 12 点51分， 7名遇难者遗体全部被找到，据悉这 7名遇难者全部都是女性。目前，承包这项工程的包工头已被警方控制。

　　从事故现象看： 可能是空分系统漏液， 打开人孔时，低温液体大量汽化，冷箱内珠光砂大量喷泄出来， 埋住现场扒塔人员。

　　国内这种喷砂事故曾发生多起，某厂塔内设备因此损坏严重，不过好象未造成人员受伤或死亡。一般空分系统检修，扒珠光砂时，如果事先就发现系统有漏液现象，应先

　　把顶部所有人孔盖板打开， 如果不急于扒砂， 可通入密封气或其它方法，加温一下珠光砂， 使存储的液体汽化， 即使不能全部汽化， 减少存储量，也可减少喷砂量。若急于抢修，液体泄露量又不是很大，应在上部人孔

　　盖板打开的前提下， 迅速卸下底部珠光砂排放口， 人员也马上撤离较远，这样即使珠光砂喷射出来，也能保证人员的安全。若液体泄露量很大，

　　还是安全第一，延长珠光砂加温时间，确定无液体存储，再扒砂，以保证人员、设备安全。

　　2005 年4月14 日上午 10 时左右 , 安徽省某公司机动科组织有关人员（总

　　调度、机动科长、仪表负责人、生产维修工人）共 8人进入调压站进行气动调节阀更换作业。作业人员首先关闭了管线两端阀门隔断气源，然后松开气动调节阀法兰螺栓，在松螺栓过程中发现进气阀门没有关紧，仍有漏气现象，又用 F 型扳手关闭进气阀门。在漏气情况消除后，作业人员拆卸掉故障气动调节阀， 换上经脱脂处理的新气动调节阀，安装仪表电源线和气动调节阀控制汽缸管线， 并用万用表测量。

　　上述工作完毕，制氧工艺主管张某接到在场的调度长批准令， 到防爆墙后边， 开启气动调压阀约 2～3s 后,就听到一声沉闷巨响 ,从防爆墙另一侧的前后喷出大火。

　　张某想转身关阀 ,受大火所阻 ,即快速跑向制氧车间 ,边叫人灭火 ,边关停氧压机以切断事故现场的氧气 ,阻止火势扩大。后张某又想起氧气来源于氧气罐 ,便爬上球罐关阀 ,这才切断了事故现场氧气源。至此，火势终于被控制住。

　　事后，通过爆炸现场勘察发现，调压站内的氧气管道被完全烧毁 , 旁路管道的上内部没有燃烧痕迹， 证明管道被炸开。事故现场作业人员共有

　　此外，该厂用于承受压力的管道未经安装监督检验，对此，地方特定种类设备监察部门已下达了安全监察指令，责令禁止使用，恢复原状，分管市长也多次进行协调，但因种种原因，隐患整改工作并没有正真获得认真落实。二、事故原因分析

　　“4?14”氧气管道爆炸事故发生后， 根据爆炸时出现的放热性、 快速性特点，事故调查组确认这是一起化学性爆炸事故。

　　质泄漏时形成喷射流，并在泄漏裂口处被点燃，瞬间产生了喷射火”等现象，调查人员认为，燃烧、爆炸、喷射火是这次事故的主要特征，喷射火又是造成众多人员受伤或死亡和管道、阀门烧熔的重要因素。

　　燃烧爆炸的 3个基本要素是助燃剂、燃烧物质、点燃能量。在 3个基本要素中，缺少任何 1个要素都不会引发燃烧爆炸。

　　氧气是一种化学性质比较活泼的气体， 它在氧化反应中提供氧，是一种常用的氧化剂。

　　在生产环境中， 一般化工检修规定， 控制氧含量在 17％～ 23% ，既要防止缺氧，又要防止富氧，两种状况均能导致事故。此次事故完全具备富

　　氧状态条件。拆卸气动调节阀，管内原存的余气被释放至大气；在检修过程中，发现阀门未关死，有氧气逸出；在用氧气试漏时，没有证据说明气动调节阀法兰密封可靠，因此，有氧气泄漏的可能性；爆炸时检修管线内部必然存在氧气。可见，在检修过程中，有发生富氧状态的环境和条件。

　　有2.5MPa，99.0% ～99.5% 的氧气，当天试压时通过氧气管道压力最低

　　在浓度较高的氧气环境中，人体、衣物、金属都会成为还原剂，与氧气发生氧化还原反应。也就是说，人体、衣物、金属在富氧状态下成为可燃物。

　　更换的气动调节阀虽然经过脱脂清洗， 但没有按照有关安全规定进行完全脱脂，比对同批进货的气动调节阀解体检查发现，其内部存有大量油脂。作业人员除脂过程只是用棉纱蘸少量四氯化碳擦洗外部可擦部位，

　　没有解体浸泡、清洗，领用的 500ml 清洗剂仅用了 75ml ，脱脂方法和脱脂剂消耗量不能够达到完全脱脂的要求，具有存有油脂的可能性。另外，

　　作业者的工具、衣物、手套也可能沾有油污（脂） 。因此，在作业环境中，有发生爆炸的可燃物质条件。

　　纤衣物导致的静电；使用非防爆型工具；采用非防爆型照明；在一定的压力、温度条件下，纯氧能与油脂反应，反应后放出的热量会引起油脂

　　的情况做多元化的分析推断， 事故的发生过程是由于管道内部纯氧状态下或在泄漏形成管道外部空间呈富氧状态，遇到激发能量后， 引起激烈的化学反应（燃烧、爆炸），爆炸后造成大量氧气喷出，反应释放出大量热能，喷射火喷射的高温致使钢管熔化和燃烧反应更激烈， 导致整根管线被毁和人员伤亡。

　　由此可以认定，新更换气动调节阀脱脂不完全是事故的直接原因， 违章使用氧气试漏是导致发生爆炸的另一重要原因。

　　罚力度不够。这就助长了一些企业、单位和个人冒险作业、违章指挥的侥幸心理，导致重大特定种类设备事故的频频发生，因此，事后追究是必不

　　2002 年10月27 日（周日）晚17：00，由于 DH90机组电机负荷端轴瓦温

　　瓦顶部部分巴氏合金脱落，烧伤痕迹明显；下瓦研伤极其轻微，最后刮刀修复后，回装开车，瓦温 56℃，运行正常。轴瓦紧力丧失，瓦盖顶端定位螺栓破碎，轴瓦发生相对转动，油瓦进油孔错位。这是本次故障的最终的原因。但瓦盖振动测量值早在前一天就是 26日测量轴瓦振动时， 就

　　3.9 上升到 6.9 没有引起测量者的注意，也是事故扩大的又一原因。同

　　安钢制氧厂一号六千空分设备， 于一九八六年投产， 可逆式换热器流程。在一次空分设备启动积液过程中， 发生了主换热器进液的事故，经查设备正常运行记录，可能的原因是：膨胀机机后温度过低， 出现了液体，即“机后带液”。膨胀机后空气直接旁通到污氮气管道中，通过过冷液化器和

　　由于塔内实际配管的因素，出膨胀机后的空气管道先向下约二米， 再向上三米进入过冷液化器， 机后所带的液空先存入这段向下的弯管中，当液空积聚的数量增多后， 这段向下的弯管中的截面积减小， 机后空气流动阻力增大，机后压力上升，上长到某些特定的程度后，机后空气将会把积存

　　液化器的这些液空不能马上和中压空气换热， 而使这些液空气化， 因此就有相当一部分的液空进入了主换热器，造成主换热器中部温度下降。这时，膨胀机的进口温度将随之下降，因此导致恶性循环。

　　也许有人会问：机后压力上升后， 难道安全阀不启跳？由于膨胀空气进上塔阀门处于关闭状态， 在开车过程中， 确实发生了机后安全阀启跳的现象，但由于操作工未能及时分析出启跳原因， 而导致第二次板式进液。那么，膨胀空气进上塔阀门如果处于全开状态，还会会发生这种现象

　　呢？这就不一定会发生了，因为积液的向下弯管的阻力增加时，膨胀空气就会进入上塔，然后分别从氧气管道、氮气管道和污氮管道中排出，

　　但是，由于机后的液空并不能进入上塔， 最终在上塔正常工作之前， 还会发生板式进液。

　　一操作工在槽车充装液氧时， 由于充装低温液体的软管和槽车相连的接头处，发生泄漏，他就用木锤敲击快速接头，进行紧固，但仍有少量泄

　　就在这次紧固时， 在接头处发生了爆鸣，据操作者说，他看到了一团淡蓝色的火球，并伴随着强烈的爆鸣声。

　　经调查，由于充液软管的快速接头连接密封不好， 使用的紫铜垫圈上缠绕了多层电工用黑色胶布。在发生爆鸣后，再次查看时，紫铜垫圈上缠绕的黑胶布忆荡然无存。

　　这说明此黑胶布在敲击紧固时发生了燃爆。在这里，这黑胶布就是可燃物，液体氧就是助燃物，敲击紧固可能就充当了击发能量的作用。有的人觉得，敲击时，可能是液氧中的碳氢化合物析出物在密封处起到了引爆源的作用； 也有人认为液氧浸泡过的黑胶布本身可能就起到了引爆源的作用，而无需碳氢化合物析出物的存在。

　　主换热器热端温差急剧扩大，由 0.6 ℃扩大到 10℃。此时，空冷塔液位

　　达到 2000mm ，回水阀 LCV1101开度只有 5% 。由此判断分子筛进水并

　　冻水泵； 2、关空气进冷箱总阀 HV101 ，同时停空压机； 3、暂停分子筛

　　10月6日16：00，打开 2# 分子筛纯化器上下人孔盖，发现上部有水浸过

　　1、2004 年10月5日，由于空冷塔液位差压变送器损坏，液位指示失真，

　　过于随意，控制指令输入后， 未及时检查输入数值， 阀门开度应为 56% ，

　　3、DCS 上液位报警、联锁值设置不合理。我们检查了 DCS，发现空冷塔液位报警值为 1800mm ，联锁值为 2500mm ，而空气进口高度为

　　2004 年10月7日早 8：00 ，空冷塔液位差压变送器到货，马上和生产厂商配合更换。安装好后，开启各台水泵， 确认空冷塔液位计工作正常，LCV1101阀工作正常。同时，我们将报警值改为 1000mm ，联锁值改为 1700mm ，并加上液位与进冷箱总阀 HV101联锁，将事故对设备的损害

　　2006 年7月8日凌晨 1点30分，空分系统工况调试已接近正常，液空纯度

　　35% ，氧气纯度超过 96% ，并稳定上涨，氮气已达标，含氧量 6ppm 。

　　手段。中午12点 30分再次启动时， 空压机电机联轴器断裂， 此时车间人

　　员全部在现场待命。 13点 30分突然下起大雨， 15点大雨停止之后检查

　　是否有雨水进入冷箱内时，空分车间安全员 XXX 和二班班长 XXX 同志

　　安全员 XXX 叫二班班长 XXX 回车间领铁丝，当时氩泵冷箱上部和侧面的人孔都是盖死的，当二班班长 XXX 取出铁丝返回现场后见氩泵冷箱上

　　部人孔已打开，没看到安全员 XXX 后返回主控室询问安全员 XXX 下

　　上部拖出，16 点10分左右把打开侧面人孔中救出并迅速抬到车间门口通风处，此时 120车已到现场，证实安全员 XXX 已经死亡。

　　在调试和正常停车后，设备处于平均温度在零下 185 ℃左右，内部形成约300Pa 左右的负压状态， 因为设备意外停车而没有来得及向内冲入密封气体，所以理论上判断冷箱内无气体或液体泄露。但是由于设备没有

　　面所述冷箱内设备状态判断冷箱内产生氮气浓度过高的原因见下： 由于常压下氧气的液化温度为零下 183摄氏度，氮气的液化温度为 196 摄氏度，而部分设备外表面的温度正好介于这两者之间，所以氧气会被过多

　　得吸附在这些设备表面， 这样冷箱内距离设备越近处氧气浓度越高，越是距离冷箱避处氮气浓度越高， 联系到氩泵冷箱和主冷箱中间并不是全部封死，所以一定会有贴近主冷箱壁的氮气向氩泵冷箱内流动，而且氩泵冷箱没有填充珠光砂，气体空间较大，氮气被过多的聚集在里面，人员进入后造成窒息伤亡。

　　1994 年7月14 日上午 10许销售人员到仓库提货，准备一批高纯氧气瓶

　　带有氧压表的夹具夹在瓶嘴上，准备测瓶内的压力（通常的作法） 。在其打开瓶阀的瞬间，爆炸发生了！造成 1死 2 伤。

　　1．该氧气瓶瓶阀脱离瓶体，将仓库房顶的水泥预制板穿通。被炸开的夹具将仓库主任当场打死，其颧骨被砸碎。在其倒地后，强大的爆炸气

　　无锡第三人民医院治疗后，嵌在脸部皮肤内的细铁屑难以取出，此后其左半侧脸部皮肤一直呈青黑色。

　　3．一名正在装运氧气钢瓶的工人被强大的爆炸气流从 1.5 米高的装卸平台上震落，当即昏倒在地上。

　　当他在无锡第三人民医院醒来时不知发生了什么事故！（因为爆炸发生在他的身后） 。医生检查的结果是轻微脑震荡，一星期后出院。该工人是此次受伤最轻的人员。

　　通常都是一手抓住瓶阀并让钢瓶倾斜， 然后用一只脚踢钢瓶的底部使其滚动到指定的地方 （至今我仍然会这一手！ ）。搬运

　　工人可能不慎将油污留在了阀嘴内。正常的情况下， 油污在空气中发生的是缓慢氧化反应，但在高压（ 125bar ）和高纯氧（ 99.995% ）的条件下

　　仓库内还放着大约 20瓶左右的氩气钢瓶（每瓶压力在 150bar ）！所幸当

　　仓库负责人也罚款￥ 100.00 元。受伤的销售员被提拔为销售部副经理。

　　如甲烷（ CH4）、乙烷（ C2H6）、乙炔（ C2H2）、笑气（ N2O）、甲硅烷

　　SiH4）、氢气（ H2）、氮气、氧气等。一旦有少量泄漏并达到爆炸极限的话 ,,

　　因为罗茨风机在输送空气的过程中是强制压缩空气的，所以，排出的气体会散发一定的热量，导致罗茨风机的壳体温度很高，所以，有一部分朋友会误认为可能会发生爆炸，这样的认知是错误的，罗茨风机运行散热是正常现象，不会发生爆炸的危险。

　　有一部分朋友的罗茨风机在运行过程中，可能因为管道堵塞，压力超过额定压力，还有就是选型时，风机型号选小了，导致超压，有一部分客户也会担心爆炸的危险，风机超压会导致电机烧坏，还可能会引起风机故障，不会发生我们担心的状况。

　　罗茨风机可以输送一些特殊气体，如果我们输送的是惰性气体，是没有必要担心风机的安全问题，如果我们输送沼气、煤气等特殊气体，风机都是经过特殊处理的，比如：特殊密封，保证风机不漏气，防爆电机保证没有火花，这些都是能够保证风机的安全性能的。

　　罗茨风机能够输送的特殊气体种类不多，对于气体中含有强酸、强碱、有毒的介质，罗茨风机是没法进行输送，其次是输送一些易爆气体，如氢气，这些也是没法输送的。

　　如果我们输送的是空气，不用去担心安全问题，如果我们输送的是常见的特殊气体，每天做好巡检工作，风机的发热属于正常现象，风机超压要及时排查故障，即可正常使用。

　　锦工风机专业生产罗茨鼓风机，空气悬浮鼓风机、磁悬浮鼓风机，如果您有此方面的采购定制问题，能联系我们的全国免费客服热线

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　　现在在水产养殖行业罗茨风机使用出现超压是什么问题导致的?遇到这一种情况很多客户不知道如何解决。目前罗茨风机应用行业广泛性：污水处理、水产养殖、输送、化工、化肥、水泥、铸造、造纸行业等。不可以缺少罗茨风机来增氧、污水处理时常常会出现罗茨风机憋气的情况，请先别担心罗茨风机产品质量有问题，大部分是因为排气环节堵塞导致，风机出风口不通畅，风排不出去，压力上升，同时电机造成超压超载，进而引发 罗茨鼓风机电流表升高。接下来江鼓品牌罗茨风机厂家就和大家说明一下，怎么样才能解决罗茨风机憋气的问题!

　　罗茨风机是靠转子轴端的同步齿轮使两转子保持啮合。转子上每一凹入的曲面部分与气缸内壁组成工作容积，在转子回转过程中从吸气口带走气体，当移到排气口附近与排气口相连通的瞬时，因有较高压力的气体回流，这时工作容积中的压力突然升高，然后将气体输送到排气管道。

　　罗茨风机用于水池底曝气时，如水产养殖或污水处理，曝气管的小孔或曝气盘被泥巴堵住就会出现超压的情况。出现罗茨风机超压运转或压力表的数值超出额定压力的情况时，我们应该对曝气管或曝气盘进行清理，对出现破损淤泥过度的盘期进行淘汰，从根本上解决风机超压的问题。清洗整理干净后仍然超压，这时我们考虑选择风机时，压力不准确导致。

　　罗茨风机的启动我们是要求空载启动，由于人工操作失误，负压启动也会造成风机瞬间超压，引起了其他的故障。正确的启动方式是：空载启动，慢慢关闭放空阀。

　　罗茨风机超压是很危险的情况，长期超压，风机的常规使用的寿命会快速缩短，如果存在超压的情况，一定要及时进行解决。

　　江鼓品牌风机厂家提醒您，经常使用罗茨风机请关注设备使用情况，经常阅读使用说明书，掌握罗茨风机的性能及保养方法，从而能够长期、安全、高效的使用。

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